სპილენძის დეპონირებული ნახშირბადის ბოჭკოვანი ალუმინის ქაფის სენდვიჩ პანელის მუშაობის მახასიათებლები ჩვეულებრივი ალუმინის ქაფის სენდვიჩ პანელთან შედარებით

ალუმინის ქაფის სენდვიჩი(AFS) პანელებს აქვთ სტრუქტურული და ფუნქციური მახასიათებლების ერთობლიობა, როგორიცაა დაბალი სიმკვრივე, მაღალი სპეციფიკური სიმტკიცე, ხელსაყრელი ენერგიის შთანთქმა, ამორტიზაციის უნარი და ელექტრომაგნიტური დაცვა. ეს შესანიშნავი თვისებები ხდის AFS-ს დიდი პოტენციალის მქონე კოსმოსურ, სატრანსპორტო და საზღვაო სფეროებში. ძლივს მეტალის ქაფებთან შედარებით, AFS-ის გარე მეტალის ფირფიტებს შეუძლიათ ეფექტურად დალუქონ ქაფი და გააუმჯობესონ მისი ყოვლისმომცველი მექანიკური თვისებები, როგორიცაა დაჭიმვისა და მოღუნვის სიმტკიცე. ზოგადად, AFS დამზადდა წებოვანი შემაერთებელი მეთოდით, რაც გულისხმობს ალუმინის ქაფის მიმაგრებას მყარ მეტალის პანელებზე ეპოქსიდური ფისოვანი წებოვანის გამოყენებით.

მიუხედავად იმისა, რომ წებოვანი შემაკავშირებელი მეთოდი ეფექტურად აძლიერებს სტრუქტურულ აორთქლებას, მას თან ახლავს შეზღუდვები, მათ შორის გამოწვევები გადამუშავებაში და მაღალი ტემპერატურის ან კოროზიული პირობების პირობებში დელამინაციის გაუმართაობისადმი მიდრეკილება. ამ შეზღუდვების გადასაჭრელად, ფართო კვლევითი ძალისხმევა მიძღვნილი იქნა პანელსა და ბირთვის ფენას შორის მეტალურგიული კავშირის მისაღწევად.

ამჟამად, AFS-ის მომზადების უპირატესი მეთოდები, რომლებიც მიზნად ისახავს მეტალურგიული კავშირის მიღწევას, ზოგადად კლასიფიცირებულია სამ კატეგორიად: შედუღება, დნობის ქაფი და შეფუთვის მოძრავი ფხვნილის მეტალურგიის მეთოდი. ამ მეთოდებს შორის, შეფუთვის მოძრავი ფხვნილის მეტალურგიის მეთოდი განიხილება, როგორც უმაღლესი ფორების სტრუქტურის კონტროლი და დაბალი ტემპერატურის ქაფის მიღწევისთვის. ჩვენი წინა ნამუშევარი იყენებდა ამ ტექნოლოგიას დიდი ზომის AFS-ების დასამზადებლად უკეთესი გაფართოების თვისებებით და ფიჭური სტრუქტურით სამრეწველო აპლიკაციებისთვის.

თუმცა, ქაფის ბირთვის შედარებით დაბალი კომპრესიული მექანიკური თვისებების გამო, AFS-ის მექანიკური სიმტკიცის გაუმჯობესება შეზღუდულია, ამიტომ ქაფის ბირთვის სიმტკიცის შემდგომი გაუმჯობესება გადამწყვეტია AFS-სთვის.

დღეისათვის გავრცელებულია გავრცელებული მეთოდები კომპრესიული მექანიკური თვისებების გასაუმჯობესებლადალუმინის ქაფიესენია: ზედაპირის დამუშავება, თერმული დამუშავება და გამაგრება ნაწილაკების, ბოჭკოების, შენადნობი ელემენტების დამატებით და ა.შ. მათ შორის, მოკლე ნახშირბადის ბოჭკოებმა დაბალი სიმკვრივით, მაღალი ელასტიურობის მოდულით და დიდი ასპექტის თანაფარდობით მიიპყრო ფართო ყურადღება, როგორც პერსპექტიული გამამაგრებელი მასალები. უფრო მეტიც, ნახშირბადის ბოჭკოების ზედაპირული მეტალიზება, ელექტრული ან ქიმიური დაფარვით, როგორიცაა სპილენძის ან ნიკელის დაფარვა, კიდევ უფრო აუმჯობესებს ნახშირბადის ბოჭკოების დატენიანებას ალუმინის დნობაში და თავიდან აიცილებს მავნე ინტერფეისულ რეაქციებს ნახშირბადის ბოჭკოებსა და ალუმინის დნობას შორის. მოკლე ნახშირბადის ბოჭკო ახლა ფართოდ გამოიყენება ალუმინის მატრიცის კომპოზიტების გასამაგრებლად.

ბჰავ სინგეტალი. მომზადებული სპილენძით დაფარული ნახშირბადის ბოჭკოებით გამაგრებული ალუმინის მატრიცის კომპოზიტები შერევით ჩამოსხმის მეთოდით. მუეტალი. დამზადებული ალუმინის მატრიცის კომპოზიტები, რომლებიც გამაგრებულია ნიკელის დაფარული ნახშირბადის ბოჭკოებით, ორგორიანი ჩამოსხმის მეთოდით. შედეგებმა აჩვენა კომპოზიტების დაჭიმვის სიძლიერის მნიშვნელოვანი გაძლიერება ნახშირბადის ბოჭკოების დამატებით. თუმცა, შეზღუდული კვლევები ჩატარდაალუმინის ქაფით გამაგრებულისპილენძის დაფარული ნახშირბადის ბოჭკოებით. კაოეტალი. პირველად მომზადებული სპილენძის დაფარული ნახშირბადის ბოჭკოები გაამაგრეს ალუმინის ქაფი დნობის ქაფის მეთოდით. შედეგები აჩვენებს, რომ Cf-ის 0.35 vol% შეუძლია ალუმინის ქაფის სტაბილიზაციას თხევადი ფირის გახეთქვის თავიდან აცილების გზით და რაც უფრო სტაბილურია ქაფში დამატებული ბოჭკოების რაოდენობა. მუეტალი. აჩვენა, რომ დნობის ქაფის მეთოდით მომზადებული ალუმინის ქაფის დამამშვიდებელი თვისებები მნიშვნელოვნად გაუმჯობესდა Cf-ის დამატებით.

შესაბამისად, შეიძლება დავასკვნათ, რომ Cf-ის დამატება შეიძლება იყოს ეფექტური სტრატეგია ქაფის წარმოქმნის სტაბილურობისა და მექანიკური თვისებების გასაუმჯობესებლად.ალუმინის ქაფი. გარდა ამისა, არ ყოფილა შეტყობინებები სპილენძის მოოქროვილი ნახშირბადის ბოჭკოებით გამაგრებული ალუმინის ქაფის სენდვიჩ პანელების შესახებ, რომლებიც მომზადებულია ფხვნილის მეტალურგიის მეთოდით, რაც მკვლევარებს უბიძგებს ჩაატარონ უფრო ღრმა კვლევები ამ სფეროში.

არაერთი კვლევა ჩატარდა ნუკლეაციის მექანიზმისა და სტაბილურობის შესახებალუმინის ქაფიგამაგრებითი ფაზების დამატებით. განსხვავება ფორების რაოდენობასა და ფორების მორფოლოგიაში,

როგორიცაა ზომა, განაწილება და ფორმა, ჩვეულებრივ მიეკუთვნება ნუკლეაციის მექანიზმებს და სტაბილურობას. ჰეტეროგენული ნუკლეაციული ეფექტები და ოქსიდური ქსელის სტაბილიზაციის მექანიზმები ფხვნილის მეტალურგიის სისტემაში ამომწურავად იქნა გამოკვლეული. მეოთხეული შენადნობის ფხვნილები, რომლებიც შედგებოდა ამ ნაშრომში გამოყენებული Al-Si-Mg-Cu-სგან, აჩვენეს გაფართოების განსაკუთრებული სიჩქარე და დაბალი ქაფის ტემპერატურა, მყარი ტემპერატურით 507 ◦C და სითხის ტემპერატურა 596 ◦C. მიუხედავად ამისა, ამ კონკრეტული შენადნობის შემადგენლობის შემცველი ფხვნილის კომპაქტების ნუკლეაციის მექანიზმის, სტაბილურობისა და კომპრესიული მექანიკური თვისებების შესახებ კვლევების ნაკლებობაა, განსაკუთრებით მაშინ, როდესაც შედის Cf. წინა სამუშაოებში ნუკლეაციისა და სტაბილიზაციის მექანიზმების გამოკვლევები ძირითადად ჩატარდა არა-ინ-სიტუ მეთოდებით, რაც მოიცავდა ნიმუშების ტომოგრაფიულ ანალიზს, რომლებიც სწრაფად გაცივდნენ ქაფის შეწყვეტის შემდეგ. სამწუხაროდ, სუბმიკრონული ბუშტების ბირთვი ძირითადად ხდება წინამორბედის გაცხელების დროს და სწრაფად ფართოვდება დროის ინტერვალებში, რომელიც მოიცავს 100 ms-დან 1 წმ-მდე, რაც ხშირად წარმოადგენს გამოწვევებს რეალურ დროში დაკვირვებისთვის. სინქროტრონის გამოსხივების რენტგენის გამოსახულების თანამედროვე ტექნიკას აქვს მაღალი ენერგეტიკული და სივრცითი-დროითი გარჩევადობა, რაც საშუალებას იძლევა რეალურ დროში, ადგილზე დაკვირვება ალუმინის ქაფის ბირთვების და ზრდის პროცესზე მაღალ ტემპერატურაზე. ამჟამად, მხოლოდ შეზღუდულმა მკვლევარებმა გამოიკვლიეს Al-Si-Mg შენადნობის ფხვნილის ქაფის კინეტიკა სინქროტრონის გამოსხივებით. მაგალითად, García-Morenoetal. იტყობინება მნიშვნელოვანი დინამიური ფენომენი თხევადი ალუმინის ქაფში, მათ შორის ნუკლეაცია და ზრდა, ბუშტების გადაწყობა, სითხის შეკუმშვა, აგლომერაცია და ფირის გახეთქვა. კამმა და სხვ. შეისწავლა AlSi8Mg4 ალუმინის ქაფის ნუკლეაცია და ზრდის პროცესი სინქროტრონის გამოსხივებით. მათმა დასკვნებმა აჩვენა, რომ წყალბადი, რომელიც წარმოიქმნება ლითონის ფხვნილის ზედაპირზე ადსორბატების დაშლის შედეგად, წარმოადგენს კიდევ ერთ მნიშვნელოვან ბირთვულ მექანიზმს. მიუხედავად ამისა, წინამორბედ კომპონენტებს შორის ურთიერთქმედება რთულია და ქაფის დინამიკაზე შეიძლება გავლენა იქონიოს მათ შემადგენლობაზე. როგორც Al-Si-Cu-Mg ფხვნილის სისტემისთვის, ასევე Al-Si-Cu-Mg ფხვნილის სისტემისთვის Cf-ის დამატებით, მეტალის ქაფის დაწყებისა და ზრდის გაგება და შესწავლა გადამწყვეტია ქაფის შემდგომი სტრუქტურული განვითარებისთვის, თვისებების გასაუმჯობესებლად. აპლიკაციებისთვის.

ამ ნამუშევარში Cf/AFS და AFS მეტალურგიული ინტერფეისული შემაკავშირებლით მომზადდა შეფუთვის მოძრავი ფხვნილის მეტალურგიის მეთოდით. Cf/AFS-ისა და AFS-ის ბუშტების ევოლუცია დაფიქსირდა in situ სინქროტრონის გამოსხივების საშუალებით, რათა გამოევლინა Cf-ის მექანიზმი ბუშტების ბირთვზე, ზრდასა და შერწყმაზე და სტაბილურობაზე. გარდა ამისა, Cf/AFS და AFS იყო ქაფით 620 ◦C 15 წუთის განმავლობაში კამერულ ღუმელში. შემდგომში დახასიათდა და შემოწმდა ფორების ზომის განაწილება, ფორების მიკროსტრუქტურა და ქაფიანი ნიმუშების კომპრესიული მექანიკური თვისებები. ზემოაღნიშნული კვლევების საფუძველზე სისტემატურად შეფასდა Cf/AFS და AFS-ის სტრუქტურა და კომპრესიული ძალა.

2. მასალები და მეთოდები

2.1. ნედლეული

AFS და Cf/AFS-ის მოსამზადებლად გამოყენებული იქნა ექვსი ნედლეული: Al ფხვნილი (საშუალო ზომა: 45 მკმ, სისუფთავე >99.70%), Si ფხვნილი (საშუალო ზომა: 38 მკმ, სისუფთავე >99.50%), Cu ფხვნილი (საშუალო ზომა: 38 მკმ, სისუფთავე >99.90%), Mg ფხვნილი (საშუალო ზომა: 75 მკმ, სისუფთავე >99,70%), TiH2 ფხვნილი (საშუალო ზომა: 45 მკმ, სისუფთავე >99,70%) და სპილენძის დაფარული ნახშირბადის ბოჭკოვანი (საშუალო ზომა: 1~2 მმ, სპილენძის დაფარული სისქე: 1,4 მკმ).

2.2. Cf/AFS-ის დამზადება

შეფუთვის მოძრავი ფხვნილის მეტალურგიის მეთოდის სქემა ილუსტრირებულიასურ. 1. შერევის ეტაპზე მომზადდა მეოთხეული შენადნობის AlSi6Mg4Cu4 ფხვნილი, Al, Si, Cu და Mg ფხვნილებით 86 wt%, 6 wt%, 4 wt% და 4 wt% პროპორციებით შესაბამისად. 1 wt% დაჟანგული TiH2 ფხვნილი (თერმული დამუშავება ჰაერში 1,5 საათის განმავლობაში 470 ◦C) დაემატა აფეთქების საშუალებად, რომელიც სწრაფად ათავისუფლებს H2-ს დნობის ტემპერატურაზე და აფართოებს დნობას. გარდა ამისა, ნახშირბადის ბოჭკოების 0.5 wt% იყო ჩართული გამაგრების ფაზებად. აღსანიშნავია, რომ დატენიანების გასაძლიერებლად და ისეთი მავნე რეაქციების თავიდან ასაცილებლად, როგორიცაა Al4C3, ბოჭკოვანი ალუმინის დნობის ინტერფეისზე ქაფის წარმოქმნის დროს, ნახშირბადის ბოჭკოები სპილენძით დაფარული იყო ელექტრული საფარით. ელექტრული დაფარვის პროცესი აღწერილი იყო Refs-ში.ნახ. 2გვიჩვენებს სპილენძით დაფარული ნახშირბადის ბოჭკოებს, რომლებიც მიღებულ იქნა ელექტრომოფენის პროცესით. საფარს აქვს ბოჭკოვანი ზედაპირის ერთგვაროვანი და უწყვეტი საფარი(ნახ. 2(ა)–(ბ)). შემდგომში, ამ კვლევაში გამოყენებული სხვადასხვა შენადნობის კომპოზიციები მომზადდა ზემოაღნიშნული ფხვნილების საფუძვლიანად შერევით Cf-ით და მის გარეშე სამგანზომილებიან მიქსერში 3 საათის განმავლობაში. ერთგვაროვნად შერეული ფხვნილი იკეტება დალუქულ ღრუში, რასაც მოჰყვება ცივი და ცხელი გადახვევის პროცედურები.

ცივი მოძრავი ეტაპი ეფექტურად აცილებს ჰაერს ღრუებიდან და ნაწილაკებს შორის ინტერსტიციულ სივრცეებში მრავალი გადასასვლელი და მცირე ჩაღრმავების სერიის მეშვეობით. ცხელი მოძრავი ეტაპი უზრუნველყოფს, რომ წინამორბედმა მიაღწიოს ფარდობით სიმკვრივეს, რომელიც აღემატება 98%-ს პანელის და ფხვნილის ერთობლივი დეფორმაციის გზით, რაც ხელს უწყობს შემდგომ ქაფების პროცესს. მოძრავი პროცესის დეტალური პარამეტრები აღწერილია Refs-ში. AFS და Cf/AFS ქაფიანი წინამორბედები მიიღება ზემოაღნიშნული პროცესით. საბოლოო ჯამში, ორივე ქაფიანი წინამორბედი გაცხელდა 620 ◦C ტემპერატურაზე 15 წუთის განმავლობაში Cf/AFS და AFS ნიმუშების დასამზადებლად, რომლებიც გამოიყენებოდა ფორების ზომის ანალიზისთვის, მიკროსტრუქტურული დახასიათებისთვის და კომპრესიული მექანიკური თვისებების ტესტებისთვის.

2.3. დახასიათება და ტესტის მეთოდები

2.3.1. მიკროსტრუქტურული დახასიათება

Cf/AFS და AFS-ის მიკროსტრუქტურის მორფოლოგია გამოკვლეული იყო ველის ემისიის სკანირების ელექტრონული მიკროსკოპით (SEM, Zeiss Ultra Plus). ენერგიის დისპერსიული სპექტროსკოპია (EDS) გამოიყენებოდა ქაფიანი ნიმუშების უჯრედის კედლებში სხვადასხვა ფაზის შემადგენლობის დასადგენად. ნიმუშების გრძივი მონაკვეთები მიღებულ იქნა ქაფიანი ნიმუშების ჭრით ელექტრო-ჩამშვები მანქანის გამოყენებით (EDM, DK7745). ამის შემდეგ, ნიმუშების გრძივი სექციები დაფარული იყო საღებავით და შემდეგ ქვიშა და გაპრიალდა 800 გრიტიანი და 1500 გრიტიანი ქვიშის ქაღალდის გამოყენებით. საბოლოო ჯამში, გაპრიალებული ნიმუშის განივი კვეთის ეკვივალენტური უჯრედის დიამეტრი (Dmean) განისაზღვრა გამოსახულების ანალიზის პროგრამული უზრუნველყოფის, Image Pro Plus 6.0-ის გამოყენებით.

სურ. 1.შეფუთვის მოძრავი ფხვნილის მეტალურგიის მეთოდის სქემა.

ნახ. 2.(a) სპილენძის დაფარული ნახშირბადის ბოჭკოების SEM გამოსახულებები და (b) გვიჩვენებს გადიდებულ ხედს იმ რეგიონზე, რომელიც აღინიშნება წითელი კვადრატით (a). სურათები (c) და (d) არის A წერტილის EDS შედეგები (b).

სურ. 3.სინქროტრონის გამოსხივების ექსპერიმენტის დაყენების სქემატური დიაგრამა.

2.3.2. ინ-situ ქაფის დაკვირვებები სინქროტრონის გამოსხივებით

სინქროტრონის გამოსხივების ექსპერიმენტის დაყენების სქემატური დიაგრამა დახატულიასურ. 3. ექსპერიმენტები ჩატარდა პეკინის სინქროტრონის რადიაციული ობიექტის 4W1A სხივზე (BSRF, პეკინის მაღალი ენერგიის ფიზიკის ინსტიტუტი, ჩინეთის მეცნიერებათა აკადემია, ჩინეთი). ჩვეულებრივი შთანთქმის კონტრასტული გამოსახულებისგან განსხვავებით, ეს ნაშრომი იყენებს სინქროტრონის გამოსხივების სინათლის წყაროს ფაზა-კონტრასტის გამოსახულებას. ეს მიდგომა ეხება ტრადიციული შთანთქმის გამოსახულების შეზღუდვებს, რაც არაეფექტურია სუსტად შთანთქმის ნივთიერებების ვიზუალიზაციისთვის. ნიმუშების ქაფის პროცესი შესრულდა სპეციალურად დაპროექტებულ ქაფის ღუმელში, გამოსახული იყო 15 მმ 15 მმ კვადრატული ფანჯარა, რომელიც განლაგებულია რენტგენის სხივის მიმართულების პერპენდიკულურად. ნიმუშის ზომა, როგორც ნაჩვენებია 3-ზე, არის 15 მმ × 15 მმ × 2 მმ. ნიმუში მოთავსებულია ქაფიან ფორმაში, რომელიც შედგება გარკვეული რაოდენობის კერამიკული ფურცლებისგან. ქაფის წარმოქმნის პროცესის განმავლობაში რენტგენის სხივები შეიძლება გაიაროს ნიმუშში და დაფიქსირდეს დამუხტვით დაწყვილებული მოწყობილობის (CCD) კამერით. არჩეული რენტგენის წყარო მუშაობდა 20 კევ ინტენსივობით და გამოყენებული იყო 7.4 მმ × 7.4 მმ მაქსიმალური ხედვის ზომა, რათა შესაძლებელი ყოფილიყო ქაფის წარმოქმნის პროცესის ყოვლისმომცველი დაკვირვება.

აღსანიშნავია, რომ დაკვირვებული ნიმუშები განლაგებული იყო როგორც მოძრავი მიმართულების, ასევე ტანგენციალური მიმართულების პერპენდიკულარულად. წინამორბედებს, რომლებიც შეიცავდნენ 0,5 wt% Cf და მათ გარეშე 0,5 wt% Cf, ამოიღეს მათი გვერდითი პანელები ნიმუშების ორივე მხრიდან EDM-ის გამოყენებით. გამოკვლეული იყო Cf-ის გავლენა ალუმინის ქაფის ქაფიან მახასიათებლებზე. გარდა ამისა, სხვადასხვა შემადგენლობის წინამორბედები ქაფდება იმავე გათბობის ღუმელში წინასწარ დაყენებულ ტემპერატურაზე 620 ◦C.

2.3.3. შეკუმშვის მექანიკური თვისებების ტესტი

შეკუმშვის ნიმუშები მოჭრილი იქნა ცილინდრულ ნიმუშებად 23 მმ სიმაღლით და 20 მმ დიამეტრით EDM-ით, და ყველა მიმართულება უზრუნველყოფილი იყო მინიმუმ 10 სრული ფორით, რათა თავიდან იქნას აცილებული ზომის ეფექტი. კვაზი-სტატიკური შეკუმშვის ტესტები ჩატარდა ISO13314–2011 და GB/T31930–2015 სტანდარტების შესაბამისად, AG-XPLUS ელექტრონული მასალის უნივერსალური ტესტირების აპარატის გამოყენებით მაქსიმალური დატვირთვის ტევადობით 100 KN. თითოეული ჯგუფისთვის შემოწმდა სამი ნიმუში და ამ ნაშრომში კომპრესიული დაძაბულობა-დაძაბულობის მრუდები წარმოადგენს სამი ტესტირებული ნიმუშიდან მიღებულ საშუალო შედეგებს. ყველა ტესტი ჩატარდა გადაადგილების კონტროლის ქვეშ, მუდმივი ჯვარედინი სიჩქარის შენარჩუნებით 2 მმ/წთ (შეესაბამება საწყისი დაძაბვის სიჩქარეს 10− 3 s− 1) ოთახის ტემპერატურაზე.

სურ. 4.დროში განვითარებული სინქროტრონის გამოსხივების გამოსახულებები Cf/AFS ქაფის წარმოქმნის პროცესის შესახებ: (ა) არაქაფიანი წინამორბედი t0 მომენტში 380 ◦C; ბ)–გ) ელემენტარული სპილენძის დაშლა და II ტიპის ნუკლეაცია წინამორბედის დნობის დროს; (დ)–(ზ) ბუშტების ჰეტეროგენული ნუკლეაციისა და ზრდის პროცესები; და (თ)–(i) ბუშტების შერწყმა და რღვევა.

3. შედეგები და დისკუსია

3.1. in situ ქაფის ქცევა სინქროტრონის გამოსხივების ქვეშ

3.1.1. Cf/AFS-ის ქაფის ევოლუცია

სურ. 4აჩვენებს სინქროტრონის გამოსხივების გამოსახულებების სერიას, რომლებიც ასახავს Cf/AFS-ის ქაფის პროცესს. Cf/AFS-ის ორიგინალური სურათები(ნახ. 4 (ა))დაფიქსირდა, როდესაც მატრიცა მყარ მდგომარეობაში იყო 380 ◦C-ზე და ეს დრო დაყენებული იყო როგორც t0. წინამორბედის სხვა კომპონენტებთან შედარებით, Cf ჩანს შავი უპირატესად ნაცრისფერი ალუმინის მდიდარ მატრიცაში. ეს შეიძლება მიეკუთვნებოდეს სპილენძის მაღალ შემცველობას ბოჭკოს ზედაპირზე, როგორც ნაჩვენებიასურ. 2(c)–(d), რომელსაც აქვს ყველაზე დიდი ფარდობითი ატომური მასა წინამორბედის სხვა კომპონენტებთან შედარებით. უფრო მეტიც, Cf-ის უმეტესობა შეიმჩნევა გაფანტულად და განცალკევებულად, ვიდრე ერთად დაჯგუფებული, როგორც ნაჩვენებიასურ. 4(a). ეს გულისხმობს, რომ Cf-ის 0,5 wt% დამატებით, 3 სთ მორევის პროცესს შეუძლია ეფექტურად მიაღწიოს დისპერსიის სასურველ მდგომარეობას.

t0+194-ზე (როგორც ჩანსსურ. 4(ბ)), თეთრი, თითქმის სფერული ბუშტების მნიშვნელოვანი რაოდენობა, რომელთა დიამეტრი მერყეობს 90 მკმ-დან 180 მკმ-მდე, შეიძლება შეინიშნოს ნაცრისფერ ალუმინის მატრიცაში (მონიშნული წითელი ისრით). ბუშტების რაოდენობა კვლავ იზრდებოდა 46 წამში, როგორც ნაჩვენებიასურ. 4(c). გარდა ამისა, კიდევ ერთი საყურადღებო ცვლილება, რომელიც ხდება მატრიცაში არის ის, რომ ზოგიერთი პატარა ბუშტი, როგორც წესი, წარმოიქმნება Cf-ის ზედაპირზე Cu დაშლის დაწყებასთან ერთად (მონიშნული წითელი წერტილოვანი ყუთით). ეს ფენომენი სავარაუდოდ მიეკუთვნება II ტიპის ნუკლეაციას, რომელიც ხდება სპილენძის შემცველი ფხვნილის კომპაქტში. ფართოდ არის აღიარებული, რომ Cu-ს დამატება მნიშვნელოვნად ამცირებს შენადნობების დნობის ტემპერატურას. ეს იწვევს ლოკალიზებულ დნობას ცალკეული ფხვნილის ნაწილაკების გარშემო ფხვნილის წინამორბედში, რომელიც შეიცავს სპილენძის ფხვნილს გათბობის პროცესის დროს, რაც წარმოქმნის Al-Si-Mg-Cu მეოთხეული ევტექტიკური დნობის მნიშვნელოვან რაოდენობას დაბალ ტემპერატურაზე. მეოთხეული ევტექტიკური დნობის აუზი, როგორც წესი, სუსტი რეგიონია შენადნობაში და უფრო მიდრეკილია ნუკლეაციისკენ. შედეგად, ბუშტები უფრო სავარაუდოა, რომ ბირთვი წარმოიქმნება და იზრდება ბოჭკოს ზედაპირზე სპილენძის დაფარული ზედაპირის მახლობლად. გარდა ამისა, ამ მომენტში მატრიცაში დაბალი თხევადი ფრაქცია იწვევს TiH2-ის დაშლის გაზების ადვილად დაგროვებას ალუმინის მატრიცაში. II ტიპის ნუკლეაციამ შეიძლება ეფექტურად აირიდოს დაგროვილი აირი, რომელიც აიძულებს დაშორდეს დაბალი თხევადი ფრაქციის მატრიცას და ავრცელებს ბზარებს სითხეში, რაც გამოიწვევს წყალბადის რაოდენობის ძლიერ დაკარგვას.

სურ. 4(დ)გვიჩვენებს, რომ ბუშტები თავდაპირველად ბირთვს ქმნიან და იზრდებიან Cf-ის რეგიონში, რადგან მატრიცა მთლიანად დნება, და ბუშტების ადგილები შეესაბამება სპილენძის დაფარული ფენის გაქრობას (მონიშნულია წითელი წერტილოვანი უჯრით). კარგად არის დადასტურებული, რომ მეორადი ფაზების დამატება ზრდის ჰეტეროგენული ნუკლეაციის ადგილების რაოდენობას, რითაც ამცირებს ენერგეტიკულ ბარიერს ახალი ბუშტების ფორმირებისთვის შენადნობის დნობის შიგნით. იმავდროულად, ნუკლეაციის სიჩქარე დაკავშირებულია ბირთვების მთლიან ჰეტეროგენულ ფართობთან მოცულობის ერთეულზე. შესაბამისად, შეიძლება დაფიქსირდეს, რომ ბუშტები თავდაპირველად ბირთვს ქმნიან იმ ადგილებში, სადაც ნახშირბადის ბოჭკოებია განლაგებული და ფართოვდებიან ნახშირბადის ბოჭკოს სიგრძის გასწვრივ. დნობის ფრაქციის შემდგომი ზრდით, მრავალი ახალი ბუშტი კვლავაც გამოდისსურ. 4(ე)–4(გ). თუმცა, ბუშტების ლოკალიზებული შერწყმისა და რღვევის ტემპი ნელია, რაც მიუთითებს იმაზე, რომ ბუშტებს აქვთ მაღალი სტაბილურობა. t0+426s-ზე ბუშტების რაოდენობა მნიშვნელოვნად იზრდება და

წინამორბედის მოცულობა ავლენს დიდ გაფართოებას(ნახ. 4(თ)). გარდა ამისა, ზოგიერთი ბუშტის შერწყმის შემთხვევა (მონიშნული წითელი ისრით), სადაც პატარა ბუშტები უფრო დიდებს შთანთქავს ოსტვალდის მომწიფების გამო, გარდაუვალი პროცესია მეტალის ქაფების ევოლუციის დროს [40]. მომწიფების ეს ფენომენი ასევე იწვევს მცირე რაოდენობის დიდი და არარეგულარული ბუშტების გამოჩენას (მონიშნული წითელი ისრითსურ. 4(i)).

სურ. 5.AFS-ის ქაფის პროცესის დროში განვითარებული გამოსახულებები სხვადასხვა ეტაპებზე: (ა) გაუხსნელი წინამორბედი t0 მომენტში 380 ◦C; ბ) ელემენტარული სპილენძის დაშლა და II ტიპის ნუკლეაცია წინამორბედის დნობის დროს; (გ) ბუშტების ბირთვული და ზრდის პროცესები; და (დ) – (ვ) ბუშტების შერწყმა და რღვევა.

3.1.2. AFS-ის ქაფის ევოლუცია

სურ. 5 გვიჩვენებს სინქროტრონის გამოსხივების გამოსახულებების სერიას, რომლებიც ასახავს AFS-ის ქაფის პროცესს. Cf/AFS-ის მსგავსად, სინქროტრონის გამოსხივების თანმიმდევრობის საწყისი სურათი გადაღებულია, როდესაც AFS მყარ ფაზაში იყო 380 ◦C (იხ.სურ. 5(a)). როდესაც მატრიცა თბება სოლიდუსის ტემპერატურაზე ზემოთ, პატარა თეთრი ბუშტები ხილული ხდებასურ. 5(ბ) და (გ), TiH2-ის დაშლისა და II ტიპის ნუკლეაციის წარმოქმნის შედეგად Cu-ით მდიდარ რეგიონში. თუმცა, წარმოქმნილი ბუშტების რაოდენობა და მათი განაწილების სიმკვრივესურ. 5(c)შედარებით დაბალიასურ. 4(c). ეს ვარაუდობს, რომ Cf/AFS უზრუნველყოფს უფრო მეტ არხს გაზის ადრეული გამოშვებისთვის ნუკლეაციის დროს, რაც ხელს უშლის ბზარების გადაჭარბებულ წარმოქმნას ალუმინის მატრიცაში დაბალი თხევადი ფრაქციის მქონე.

AFS ნუკლეაციის ადგილების ნაკლები რაოდენობა და ბუშტების არანორმალური ზრდის უფრო მაღალი ალბათობა Cf/AFS-თან შედარებით შეიძლება შეინიშნოსსურ. 5(დ)–(ვ). AFS ბუშტების ევოლუცია არარეგულარულია და მათი ზომები ავლენს ფართო რყევებს ორივე მიკრომეტრის ზომის ბუშტების და არანორმალურად მილიმეტრის ზომის დიდი ბუშტების (წითელი ისრით მონიშნული) თანაარსებობის გამო. უფრო მეტიც, ამ არასტაბილურობამ და არაჰომოგენურობამ ადრეული ნუკლეაციის პროცესის დროს შეიძლება გამოიწვიოს მნიშვნელოვანი განსხვავებები საბოლოო ფორების სტრუქტურასა და მექანიკურ თვისებებში AFS-სა და Cf/AFS-ს შორის.

3.2. მაკროსტრუქტურის ანალიზი

მაკროსკოპული ფორების მორფოლოგიასა და ფორების დიამეტრში AFS-სა და Cf/AFS-ს შორის განსხვავებების გამოსაკვლევად, ორი სენდვიჩის სტრუქტურა მომზადდა ლაბორატორიულ პირობებში 620 ◦C ქაფის ტემპერატურაზე 15 წუთის განმავლობაში. AFS-ისა და Cf/AFS-ის მაკროსტრუქტურები და უჯრედის ზომის განაწილება ნაჩვენებიასურ. 6. ორი სენდვიჩის სტრუქტურის ნიმუშების ვერტიკალური მონაკვეთების შედარება ცხადყოფს, რომ Cf/AFS ქაფებს აქვთ უფრო თხელი უჯრედები და ნაკლები დეფექტები, როგორიცაა უჯრედების რღვევა ან შერწყმა (იხ.სურ. 6 (ბ)). პირიქით, როგორც ნაჩვენებიასურ. 6(a)AFS ავლენს ფორების ცუდ ჰომოგენურობას ზოგიერთი არანორმალურად დიდი ფორების არსებობით. იმავდროულად, ფორების ექვივალენტური დიამეტრი AFS-სთვის და Cf/AFS-ისთვის იყო 2,9 ± 0,2 მმ და 1,9 ± 0,1 მმ, შესაბამისად, რაც მიუთითებს იმაზე, რომ ფორების დიამეტრი კიდევ უფრო დაიხვეწა Cf-ის დამატებით (იხ.სურ. 6(c) და (d)).

ფორების სტრუქტურის ევოლუციაზე გავლენას ახდენს ორი კონკურენტული მექანიზმი: TiH2-ის დაშლა და ქაფის შერწყმა და რღვევა. TiH2-ის დაშლა ხელს უწყობს ნუკლეაციის, ფორიანობისა და გაფართოების სიჩქარის ზრდას, ხოლო ბუშტების შერწყმა და გახეთქვა ამცირებს ფორების რაოდენობას და ზრდის ფორების დიამეტრს. ბუშტების შერწყმისა და რღვევის მოვლენების შემცირება ხელს უწყობს უკეთესი უჯრედული სტრუქტურის მიღებას. აქედან გამომდინარე, ქაფის მაღალი სტაბილურობა აუცილებელია ფორების სტრუქტურის ჰომოგენურობის შესანარჩუნებლად ქაფის პროცესის დროს. Cf/AFS-ისთვის, Cf-ის დამატება მნიშვნელოვნად აუმჯობესებს ბოჭკოების დატენიანებას ალუმინის დნობით. Cf გამაგრებული ალუმინის ქაფის მსგავსად [44], რომელიც მომზადებულია დნობის ქაფის მეთოდით, Cf-ის დამატება ასტაბილურებს ალუმინის ქაფს უჯრედის კედლის რღვევის თავიდან ასაცილებლად და აგლომერაციის შემცირებით. იმავდროულად, Cf-ს შეუძლია უჯრედის კედელში ქსელის მსგავსი სტრუქტურის შექმნა, რომელიც წარმოქმნის გამოყოფის ძალას და ხელს უშლის ბუშტების გახეთქვას, რითაც აუმჯობესებს უჯრედის სტრუქტურას, ქაფის სტაბილურობას და ფორების განაწილების ერთგვაროვნებას.

3.3. მიკროსტრუქტურული დახასიათება

სურ. 7(a)აჩვენებს უჯრედის კედლის მიკროსტრუქტურას AFS-ით ქაფის შემდეგ. როგორც მოხსენებულია AlSi6Cu4Mg4 შენადნობის ქაფებისთვის, ევტექტიკური Al–Si, Mg2Si, Al2Cu და Al5Cu2Mg8Si6, წარმოდგენილია შენადნობაში, რაც ეთანხმება EDS ანალიზის შედეგად მიღებულ დასკვნებს.სურ. 7(ბ). ეს მყიფე ფაზები ამცირებს ალუმინის ქაფის მექანიკურ თვისებებს ფორების კედლის შესუსტებით ან დეფორმაციის დროს ბზარების წყაროდ მოქმედებით. ამიტომ, ფორების კედლის მექანიკური თვისებების გაძლიერება გამაძლიერებელი ფაზების დამატებით არის სიცოცხლისუნარიანი და ეფექტური სტრატეგია.

Cf/AFS-სთვის შეიძლება დაკვირვებასურ. 7(c) და (დ)რომ Cf ნაწილდება უჯრედის კედლის შიგნით ან უჯრედის კედლის კიდეზე, რაც მიუთითებს იმაზე, რომ Cf-ს აქვს შესანიშნავი დამატენიანება ალუმინის დნობით. გარდა ამისა, შესამჩნევია (იხსურ. 7(დ)) რომ დალექილი ფაზის Al2Cu მცირე რაოდენობა იქმნება ბოჭკოებსა და ალუმინის დნობას შორის. ეს ფენომენი ხელს უწყობს ბოჭკოებსა და მატრიქსს შორის ძლიერი კავშირის მიღწევას. ამ დიფუზიური რეაქციის პროგრესირება შეიძლება ინტუიციურად შეინიშნოსსურ. 4(a)–(c). გაითვალისწინეთ, რომ ნალექის ფაზა მთლიანად არ აკრავს ნახშირბადის ბოჭკოებს და ამ განაწილების მდგომარეობა და რაოდენობა სასარგებლოა Cf/AFS-სთვის. Lv et al-ის კვლევის საფუძველზე, Cf გამაგრებული ალუმინის მატრიცის კომპოზიტურ მასალებზე, აჩვენეს, რომ ნალექის ფაზის შესაბამის რაოდენობას შეუძლია გავლენა მოახდინოს და დაარეგულიროს ინტერფეისური კავშირის სიმტკიცე.

სურ. 6.წარმომადგენლობითი ნიმუშის ვერტიკალური მონაკვეთები (a) AFS და (b) Cf/AFS. (a) და (b)-ის შესაბამისი დიამეტრის ექვივალენტური დიამეტრის ფართობის წილადის ნაკვეთები გამოსახულია (c) და (d), შესაბამისად. მყარი უწყვეტი ხაზი (c) და (d) წარმოადგენს log-normal fit. რეგრესია (R2) წარმოადგენს მორგების სიკეთეს.

სურ. 7.SEM გამოსახულებები (a) და (b) გვიჩვენებს შესაბამის მიკროსტრუქტურებსსურ. 6(ა) AFS დასურ. 6(ბ) Cf/AFS, შესაბამისად, უფრო მეტიც,სურ. 7(ბ) და (დ) აჩვენეთ ლოკალიზებული გადიდებასურ. 7(ა) და (გ), შესაბამისად.

3.4. Cf სტაბილიზაციის მექანიზმი Al–Si–Mg–Cu ქაფი

ზემოაღნიშნული ანალიზის საფუძველზე, Cf/AFS და AFS ქაფის მექანიზმის სქემატური წარმოდგენა შეჯამებულიასურ. 8. მნიშვნელოვანი განსხვავებები Cf/AFS-სა და AFS-ს შორის ნუკლეაციის, ბუშტების ზრდისა და შერწყმის სტადიაში და თანდათანობით გამაგრების სტადიაში, როგორც ილუსტრირებულიასურ. 8(ა) და (ბ).

სურ. 8.Cf/AFS და AFS ქაფის ქცევის სქემატური დიაგრამა: (a) Cf/AFS; და (ბ) AFS.

AlSi6Cu4Mg4 შენადნობის ქაფების ნუკლეაციის სტადიაში ბუშტები მიდრეკილია ბირთვების წარმოქმნას სპილენძის ნაწილაკების მიმდებარე თხევად მეოთხედულ ევტექტიკაში, ვიდრე TiH2 ნაწილაკების მდებარეობაზე. ამ ტიპის ნუკლეაცია წინამორბედის ყველაზე სუსტ რეგიონში (II ტიპის ნუკლეაცია) უზრუნველყოფს TiH2 დაშლის შედეგად გამოთავისუფლებული გაზების გაქცევის მეტ არხებს, რაც თავიდან აიცილებს აირების დაგროვებას და იწვევს ბზარების გავრცელებას ალუმინის დნობაში. სპილენძის დაფარული ნახშირბადის ბოჭკოების დამატება, როგორც ჩანს, უფრო მეტ არხს ქმნის H2-ის გასათავისუფლებლად. თუმცა, ვინაიდან ამ ეტაპზე ალუმინის დნობას არ გააჩნია საკმარისი თხევადი ფრაქცია, ძნელია ასეთ პატარა ბუშტებს ჰქონდეთ H2-ის საკმარისი წყარო, რათა გააგრძელონ ზრდა. შედეგად, ეს პატარა ბუშტები ტემპერატურის მატებასთან ერთად იშლება დნობის შიგნით. როდესაც წინამორბედი მთლიანად დნება, H2, რომელიც გამოიყოფა TiH2-ის ძალადობრივი დეჰიდროგენაციის რეაქციისგან, ბირთვული გახდება და სწრაფად გაიზრდება ნუკლეაციის წერტილიდან გამომდინარე. Cf უზრუნველყოფს ბუშტების წარმოქმნის მრავალ ჰეტეროგენულ ადგილებს, რაც მნიშვნელოვნად ზრდის ნუკლეაციის სიჩქარეს. ამავდროულად, Cf-ის არსებობა ეფექტურად აფერხებს პირველადი ბუშტების კონტაქტს და შერწყმას და თავიდან აიცილებს ანომალიურად დიდი ბუშტების წარმოქმნას.

ბუშტების ზრდისა და შერწყმის ეტაპზე, Cf-ის დამატება მნიშვნელოვნად აუმჯობესებს ქაფის სტაბილურობას. მიზეზი ის არის, რომ Cf-ს და ალუმინის დნობას აქვთ კარგი დატენიანება და ბოჭკოები შეიძლება ადვილად მოხვდნენ ორ გაზის სითხის ინტერფეისს შორის, რათა შექმნან ქსელის სტრუქტურა (როგორც ნაჩვენებიასურ. 7(c)). როგორც თხევადი ფილმი თხელდება, ბოჭკოებს შეუძლიათ წარმოქმნან განცალკევებული წნევა პლატოს საზღვრიდან შეწოვის წინააღმდეგობის გაწევის მიზნით, რაც ხელს უშლის თხევადი ფილმის გახეთქვას. ასე რომ, Cf/AFS-ს AFS-თან შედარებით უფრო მეტი ქაფის დრო სჭირდება, უფრო მაღალი სტაბილურობით, რომელსაც შეუძლია შეინარჩუნოს ფორების სტრუქტურის ერთგვაროვნება ქაფის ევოლუციის დროს.

ნელი გამაგრების სტადიის დროს, ბუშტები Cf/AFS-ში აღარ იზრდება და ბოჭკოები უჯრედის კედელშია ჩასმული (მონიშნულია წითელი წერტილოვანი ყუთით). ბოჭკოების ეს შეკავება ხელს უშლის პატარა ბუშტების შეწოვას უფრო დიდი ბუშტების მიერ, როგორც ეს ჩანს ოსტვალდის მომწიფებაში და აფერხებს უჯრედის კედლის რღვევას გამაგრების გაფართოების გამო. შედეგად, Cf/AFS ავლენს უფრო ერთგვაროვან ფორურ სტრუქტურას და ნაკლებ ფორების დეფექტებს AFS-თან შედარებით.

3.5. მექანიკური თვისებები

კომპრესიული დაძაბულობა-დაძაბულობის მრუდები Cf/AFS-ისთვის და AFS-სთვის თითქმის იგივე ფორიანობით (83.2% და 81.4%, შესაბამისად) წარმოდგენილიასურ. 9(a). კომპრესიული დაძაბულობა-დაძაბულობის მრუდი ასახავს მკაფიო სამსაფეხურიან მახასიათებელს, რომელიც მოიცავს წრფივ ელასტიურ რეგიონს, პლატოს რეგიონს და გამკვრივების ზონას. AFS-ისა და Cf/AFS-ის კომპრესიულობის ძალა იყო 8,44 მპა და 11,87 მპა, შესაბამისად. Cf/AFS-ის შეკუმშვის ძალა გაიზარდა 40.6%-ით AFS-თან შედარებით. იმავდროულად, Cf/AFS-ის ენერგიის შთანთქმის უნარი უკეთესია, ვიდრე AFS-ის იგივე შტამზე, როგორც ნაჩვენებიასურ. 9(ბ). AFS და Cf/AFS ენერგიის შთანთქმის შესაძლებლობები არის დაახლოებით 3.3 MJ/m3 და 6.1 MJ/m3, შესაბამისად. Cf/AFS-ის ენერგიის შთანთქმის უნარი გაუმჯობესებულია 84.8%-ით AFS-თან შედარებით.

სურ. 9.Cf/AFS-ისა და AFS-ის კომპრესიული ძაბვის მრუდები და ენერგიის შთანთქმის სიმძლავრის მრუდები: (ა) კომპრესიული დაძაბვა-მატარებლის მრუდები; (ბ) ენერგიის შთანთქმის სიმძლავრის მრუდები.

Cf-ის ჩართვამ მნიშვნელოვნად გაზარდა ქაფის ბირთვის მექანიკური თვისებები. ცნობილია, რომ მექანიკური თვისებებიალუმინის ქაფიმჭიდრო კავშირშია ფორების სტრუქტურასა და საყრდენის მექანიკურ თვისებებთან. მაკროსტრუქტურულმა ანალიზმა აჩვენა, რომ Cf-ის დამატებამ დახვეწა ფორების ზომა, გააუმჯობესა ფორების განაწილება და შეამცირა ფორების დეფექტები. სასიკუმარის და სხვების დასკვნების მსგავსად. და იანგეტალი. ფორების მცირე დიამეტრი და ვიწრო ფორების განაწილება უფრო სასარგებლოა კომპრესიული სიძლიერის და ენერგიის შთანთქმის ეფექტურობის გასაძლიერებლად. უფრო მეტიც, მიკროსტრუქტურის გავლენა ქაფის მექანიკურ თვისებებზე ძირითადად განპირობებულია ქაფის ფორების კედლებში ჩადგმული Cf-ით. ალუმინის მატრიცაში ნახშირბადის ბოჭკოების სპილენძის დაფარული დიფუზია და დაშლა შეიძლება მიაღწიოს უფრო მყარ ინტერფეისულ კავშირს ბოჭკოებსა და ალუმინის მატრიქსს შორის, რაც ხელს უწყობს დატვირთვის გადატანას. მაღალი მოდულის ნახშირბადის ბოჭკოვანი ფორების კედელში დამაგრებულმა შეიძლება შეზღუდოს ფორის კედლის დეფორმაცია შეკუმშვის დატვირთვის ქვეშ და გააუმჯობესოს ტვირთამწეობა. ყველა ეს ფაქტორი ხელს უწყობს Cf/AFS-ს უფრო მაღალი მოსავლიანობის და ენერგიის შთანთქმის უნარის მისაღწევად AFS-თან შედარებით.

4. დასკვნები

Cf/AFS და AFS მომზადდა შეფუთვის მოძრავი ფხვნილის მეტალურგიის მეთოდით ამ სამუშაოში. Cf/AFS და AFS-ის ქაფის ქცევა დინამიურად შეინიშნებოდა სინქროტრონის გამოსხივების მეშვეობით

გამოიკვლიეთ Cf-ის გავლენა ბუშტების წარმოქმნაზე და ზრდაზე. გარდა ამისა, Cf ფორების მორფოლოგიაზე, ფორების განაწილებაზე და ალუმინის ქაფის შეკუმშვის თვისებებზე საფუძვლიანად იყო გაანალიზებული. ძირითადი დასკვნები შემდეგია:

(1) სინქროტრონის გამოსხივება ადგილზე დაკვირვებით ცხადყოფს, რომ როგორც Cf/AFS, ასევე AFS ქაფის პროცესები ავლენს სამ განსხვავებულ სტადიას: ბუშტების ნუკლეაცია, ბუშტების ზრდა და შერწყმა და გამაგრება.

AFS-თან შედარებით, Cf/AFS-ის ქაფის პროცესი აჩვენებს უფრო მაღალ სტაბილურობას და ბუშტების ერთგვაროვნებას. AFS უფრო მიდრეკილია არანორმალურად დიდი და უხეში ფორების წარმოქმნისკენ ფორების ევოლუციის პროცესში. გარდა ამისა, უთანასწორობა მიეკუთვნება Cf-ის ჰეტეროგენულ ნუკლეაციურ ეფექტს, რომელიც ხელს უშლის ბუშტის კედლის გახეთქვას და ამცირებს შერწყმას და ზრდის ნუკლეაციის სიჩქარეს.

(2) 0.5 wt.% Cf-ის დამატება აუმჯობესებს ფორების ექვივალენტურ დიამეტრს 2.9 ± 0.2 მმ-დან 1.9 ± 0.1 მმ-მდე, რაც მნიშვნელოვნად ამცირებს უხეში ფორების დეფექტებს. ამავდროულად, მიკროსტრუქტურა ავლენს Cf-ის კარგ ტენიანობას, რომელიც ნაწილდება ფორების კედლისა და გაზ-მყარი ინტერფეისის გასწვრივ, რითაც აძლიერებს ქაფის სტაბილურობას.

(3) AFS-თან შედარებით, Cf/AFS-ის შეკუმშვის ძალა და ენერგიის შთანთქმის უნარი გაიზარდა დაახლოებით 40.6%-ით და 84.8%-ით, შესაბამისად. ამ კვლევის მიგნებებმა შეიძლება მოგვაწოდოს იდეები ალუმინის ქაფის სენდვიჩ პანელების გამაგრებისთვის მეტალურგიული შემაკავშირებელი ინტერფეისებით, რომლებსაც აქვთ საინჟინრო აპლიკაციების პოტენციალი საავტომობილო და კოსმოსური ინდუსტრიების სფეროში.

სტატია მასალების კვლევისა და ტექნოლოგიების ჟურნალიდან